一定的含氣量可以較好改善混凝土的和易性，提高其凝聚性提高并使拌合物不易分離；但氣泡的存在也會(huì)相應(yīng)減小混凝土的單位承載面積，一定程度上降低混凝土的強(qiáng)度，所以我們期望混凝土含氣量保持在一個(gè)合理的范圍值[68]。從表 5.6 可以看出，不同攪拌工藝下，雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌出的 C60 高強(qiáng)混凝土含氣量均低于葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)。結(jié)合之前的分析來(lái)看，雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌出的 C60 高強(qiáng)混凝土含氣量較低，所以在工程實(shí)際應(yīng)用中，用雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌 C60 高強(qiáng)混凝土?xí)r可以通過(guò)添加引氣劑的方法使混凝土含氣量保持在 2%~3%之間，從而大大改善高強(qiáng)混凝土的質(zhì)量。

      如圖 5.9 所示，兩種攪拌機(jī)在三種不同攪拌工藝下的混凝土砂漿密度相對(duì)誤差均呈現(xiàn)相同的變化規(guī)律：采用先拌水泥砂漿法攪拌出的高強(qiáng)混凝土，砂漿密度相對(duì)誤差△M最??；采用一次投料法攪拌出的高強(qiáng)混凝土，△M 最大；而采用水泥裹砂石法則居于兩者中間。由此可見(jiàn)，在不考慮攪拌機(jī)型的條件下，選擇合適的二次攪拌工藝可以有效的提高高強(qiáng)混凝土的攪拌質(zhì)量，這是因?yàn)槎螖嚢韫に嚳梢詫?shí)現(xiàn)傳統(tǒng)工藝無(wú)法實(shí)現(xiàn)的界面過(guò)渡層水灰比梯度特征，使過(guò)渡區(qū)漿體的水灰比在骨料之間以距離骨料表面的距離為自變量有規(guī)律的變化：界面過(guò)渡區(qū)弱，增強(qiáng)之；水泥漿體本體強(qiáng)，稍減弱之，從而改善了混凝土界面的微觀均勻性；二次攪拌工藝還可以減少水泥顆粒的團(tuán)聚現(xiàn)象，改善水泥顆粒的分散性，提高水化程度；另外，二次攪拌工藝一定程度上堵塞了自由水分向骨料界面集中的通道，改善了混凝土界面區(qū)的水化產(chǎn)物分布狀態(tài)，綜合提高了混凝土的各項(xiàng)性能。同時(shí)，水泥裹砂石法的整個(gè)攪拌過(guò)程中都包含粗骨料，不利于高速攪拌，對(duì)物料的水化反應(yīng)、水泥砂漿的快速拌合和均勻分布造成一定的影響，因而對(duì)比先拌水泥砂漿法會(huì)有一定的劣勢(shì)。

      采用一次投料法時(shí)，雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌混凝土的宏觀勻質(zhì)性指標(biāo)均合格，但是葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)攪拌混凝土的宏觀勻質(zhì)性指標(biāo)△M 卻是不合格的，這說(shuō)明在本次試驗(yàn)條件下，葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)不適合采用一次投料法攪拌 C60 高強(qiáng)混凝土。在實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)中，我們可以通過(guò)添加礦物摻合料或者適當(dāng)延長(zhǎng)攪拌時(shí)間獲得符合要求的高強(qiáng)混凝土。

      采用先拌水泥砂漿法時(shí)，兩種攪拌機(jī)攪拌高強(qiáng)混凝土的宏觀勻質(zhì)性指標(biāo)△M 和ΔG均是三種攪拌工藝下最小的，說(shuō)明在此種攪拌工藝下，兩種攪拌機(jī)都能攪拌出宏觀勻質(zhì)性較好的高強(qiáng)混凝土。同時(shí)還可以看出，雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌混凝土的△M 和ΔG 遠(yuǎn)低于葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)，且試驗(yàn) B1雙螺旋軸攪拌機(jī)拌合料的砂漿密度相對(duì)誤差0.13%最小，僅為同等試驗(yàn)條件下葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)的 22.8%（試驗(yàn) B2），表明此種工況下使用雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌 C60 高強(qiáng)混凝土具有很大的優(yōu)勢(shì)。

      采用水泥裹砂石法時(shí)，兩種攪拌機(jī)攪拌高強(qiáng)混凝土的宏觀勻質(zhì)性指標(biāo)都是合格的，并且雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌高強(qiáng)混凝土的△M 與△G 均小于葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)，但此時(shí)混凝土的 7d 抗壓強(qiáng)度平均值和抗壓強(qiáng)度離差系數(shù)稍劣，說(shuō)明此種攪拌工藝下，雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌混凝土勻質(zhì)性和葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)不分上下，各有其優(yōu)勢(shì)與不足之處。

      從圖 5.10 中可以看出，采用一次投料法和先拌水泥砂漿法攪拌 C60 高強(qiáng)混凝土?xí)r，雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌混凝土的強(qiáng)度均高于葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)，且在先拌水泥砂漿法工況下攪拌出的混凝土強(qiáng)度達(dá)到三種攪拌工藝中的最大值。采用水泥裹砂石法時(shí)，葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)攪拌混凝土的強(qiáng)度在三種攪拌工藝中是最大的，且較高于雙螺旋軸攪拌機(jī)。這說(shuō)明葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)在水泥裹砂石法工況條件下，其攪拌混凝土的微觀勻質(zhì)性優(yōu)于雙螺旋軸攪拌機(jī)。對(duì)于抗壓強(qiáng)度離差系數(shù)，也能得到類似的規(guī)律，其中，試驗(yàn) B1雙螺旋軸攪拌機(jī)拌合料的抗壓離差系數(shù) 0.014 

最小，僅為同等試驗(yàn)條件下葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)的 43.8%（試驗(yàn) B2）。

通過(guò)以上分析可以得出以下結(jié)論：

（1）不同攪拌工藝下兩種攪拌機(jī)攪拌 C60 高強(qiáng)混凝土均保持在一個(gè)比較平穩(wěn)的水平，且雙螺旋軸攪拌機(jī)的混凝土含氣量較低。

（2）采用一次投料法和先拌水泥砂漿法時(shí)，雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌出的混凝土不管在宏觀勻質(zhì)性還是微觀勻質(zhì)性上都遠(yuǎn)遠(yuǎn)優(yōu)于葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)，并且在先拌水泥砂漿法工況下獲得三種攪拌工藝下勻質(zhì)性最好的高強(qiáng)混凝土；而采用水泥裹砂石法時(shí)，兩種攪拌機(jī)攪拌 C60 高強(qiáng)混凝土的勻質(zhì)性不相上下。

本章小結(jié)

1、通過(guò)三個(gè)階段的試驗(yàn)，獲得了三種不同攪拌工藝下使用雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌 C60高強(qiáng)混凝土?xí)r各影響因素的較優(yōu)參數(shù)。攪拌速度為 1.6m/s，攪拌總時(shí)長(zhǎng)在 90s 左右，比實(shí)際工地上生產(chǎn)中所需的 120s 縮短了 25%，由此可見(jiàn)使用雙螺旋軸攪拌機(jī)可在較短的時(shí)間內(nèi)攪拌出符合要求的 C60 高強(qiáng)混凝土，從而提高了攪拌效率，較低了攪拌能耗，并在一定程度上延長(zhǎng)了攪拌機(jī)的使用壽命。

2、雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌 C60 高強(qiáng)混凝土?xí)r，采用先拌水泥砂漿法攪拌出的高強(qiáng)混凝土具有較優(yōu)的勻質(zhì)性；

3、混凝土含氣量受混凝土配合比的綜合影響，不同攪拌工藝下的混凝土含氣量基本保持在 2.0%-3.0%之間，且以先拌水泥砂漿法較優(yōu)；

4、雙螺旋軸攪拌機(jī)與葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果表明：不同攪拌工藝下，雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌出的 C60 高強(qiáng)混凝土具有較優(yōu)的混凝土含氣量；采用一次投料法和先拌水泥砂漿法時(shí)，雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌出的混凝土具有更好的勻質(zhì)性，且以先拌水泥砂漿法最優(yōu)；采用水泥裹砂石法時(shí)，兩種攪拌機(jī)攪拌 C60 高強(qiáng)混凝土的勻質(zhì)性不相上下；而采用一次投料法時(shí)，葉片帶孔的雙臥軸攪拌機(jī)攪拌混凝土的宏觀勻質(zhì)性指標(biāo)△M 不合格，不能滿足勻質(zhì)混凝土的標(biāo)準(zhǔn)。因此，在本次試驗(yàn)條件下，適宜采用雙螺旋軸攪拌機(jī)攪拌 C60 高強(qiáng)混凝土。